由于大功率LED越来越多地应用于普通照明，市场对驱动这些LED的离线电源的需求日益增加。由于LED的V-I（电压-电流）特性，这种电源的输出电流必须是恒流。本文将讨论以飞兆功率开关（FPS）为基础的电源，通过初级端调节实现次级恒流输出。由于该电源无需运算放大器和光耦合器来稳定输出电流，因而在需要安全隔离的情况下其成本效益非常好。

　　传统的恒流输出PSU

　　图1所示为传统的恒流输出离线电源，基于反激式拓扑结构，在输入电压为85~265VRMS时提供700mA的电流和5.1V的最大输出电压。按照其技术数据，该电源应能驱动3W的大功率LED.这个电路简单易懂：经过对市电进行整流（BD1-BD4）和滤波（C2、C3和L1），后接一个带FPS FSQ510的反激电路。

　　在具备实现先进开关电源的所有功能的集成电路系列中，FSQ510是“最小型”的成员，而且是集成了700V Sense-FET的单芯片器件，而那些功率较大的成员都是双芯片器件，包括一个控制器和一个单独的VDS=650V的Sense-FET.由于这个系列中所有成员的基本功能和行为几乎相同，因此，对采用FSQ510的电源讨论可适用于整个系列。将电源接入市电，就可通过该器件的内部启动电路开始工作，即由内部高压JFET对C8充电，使其达到典型的13V启动电压。一旦达到这个电平，内部Power-MOSFET就进入开关工作状态，电源开始正常工作。此时，JFET关断以降低电源功耗；而FPS则由单独的变压器绕组供电，经D2整流以及R7和C8滤波。

　　RS2和RS3与DS1和C82构成一个箝位电路（俗称“缓冲器”）网络，吸纳存储在变压器漏电感中的能量。这是为了将漏极电压限制在安全电平上。

　　变压器副边电压经D1整流和C4滤波，并经L2和C5后滤波。输出电压经R2、R3、R5、R6、U1和U2构成的电路调节。U1将反馈信号耦合到初级，而C6和R17则构成频率补偿电路，从而形成稳定的闭环。

　　本例中的实际输出电流由并联电阻R11、R13和R14来检测，并借助Q1和U1来调节。当并联电阻上的压降超过Q1的VBE时，U1的LED中将有电流流过，这会使FPS反馈引脚上的电压降低。这样，Power-MOSFET的占空比减小，最终使输出电压以至输出电流减小。由于双极晶体管（BJT）的VBE对温度非常敏感，因此增加了由R10和NTC THR1构成的补偿电路。R8和R9的作用是关闭U2,防止电压回路影响电流调节回路的正常运作。

　　R12、R15、R16、D4和C10构成了实现FPS中功率MOSFET的准谐振开关功能的电路。准谐振开关指对漏电压进行监视，MOSFET仅在漏电压最小时才导通。这里利用了这样一个物理事实，即当存储在变压器中的能量全部转移到次级后，就会出现漏极电压振荡。这种振荡是由变压器的激磁电感和MOSFET的漏极-源极电容形成的谐振电路造成的。由于开关在最小漏电压时导通，开关损耗大幅降低，EMI性能得到提高。这个同步电路实际上没直接连接到MOSFET的漏极，而是连接到波形相同但电压幅度更低的变压器绕组VCC.

　　采用初级调节的恒流电源

　　在反激式转换电路中，无需专门调节电路，就可很好地调节输出电压。这是因为（如忽略寄生效应）两个输出电压的比率等于各自变压器绕组匝数之比率，因此能够调节，比如绕组电压VCC,从而在无需光耦合器的情况下获得相当稳定的隔离输出。图2所示为采用初级稳压的电源，仍然不具备恒流的特点。种电源的大多数电路与采用次级调节的电源相同，但反馈回路完全不同。

　　如前所述，反馈来自对FPS供电的同一个变压器绕组。该电压经D3整流，加在产生芯片VCC的R2/C7,以及对反馈电压进行滤波的R4/C4上。一般来说，反馈信号也可取自C7.但由于需要相当大的电容来支持启动电流消耗，最好采用具有不同时间常数的附加通道。齐纳二极管D7为用作误差放大器的Q1提供基极电流。如果VCC和输出电压同时增大，该晶体管的基极电流也将增大，而这会降低FPS反馈引脚上的电平，这类似于采用光耦合器反馈的电源。

　　至此，电源还工作在恒压模式，如何将其变成电流源呢？如果分析连续导通模式下反激开关的输出电流与峰值MOSFET电流之间的关系，就可知道：要得到恒定的输出电流，峰值MOSFET电流必须与输出电压Vout成正比，与输入电压Vin成反比。在非连续导通模式下，漏电流必定与Vout的平方根成比例，并在理论上与Vin无关。